ГОСТ 28895-91 Расчет термически допустимых токов короткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева

РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКИ ДОПУСТИМЫХ
ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
С УЧЕТОМ НЕАДИАБАТИЧЕСКОГО
НАГРЕВА

ГОСТ 28895-91
(МЭК 949-88)

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО УПРАВЛЕНИЮ
КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ И СТАНДАРТАМ

Москва

СОДЕРЖАНИЕ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКИ ДОПУСТИМЫХ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ С УЧЕТОМ НЕАДИАБАТИЧЕСКОГО НАГРЕВА Calculation of thermally permissible short-circuit currents, taking into account non-adiabatic heating effects

ГОСТ 28895-91 (МЭК 949-88)

Дата введения 01.01.93

Метод расчета номинальных характеристик любого токоведущего элемента кабеля при коротком замыкании основывается на предположении, что тепло сохраняется внутри токоведущего элемента в течение времени короткого замыкания (т.е. имеет место адиабатический нагрев). Однако во время короткого замыкания происходит передача тепла в соседние материалы и это следует учитывать.

В настоящем стандарте приведен простой метод учета неадиабатического характера нагрева при расчете номинальных характеристик в условиях короткого замыкания, что обеспечивает получение одинаковых значений номинальных характеристик различными разработчиками. Существуют методы расчета с использованием ЭВМ, но они не намного точнее и слишком сложны для стандартизации.

В формулах содержатся значения, которые зависят от вида используемых в кабелях материалов. Значения указаны в таблицах; эти значения либо являются стандартизованными (например удельное электрическое сопротивление и коэффициенты термического сопротивления), либо общеприняты в практике (например удельная теплоемкость).

Для получения сравнимых результатов расчетные характеристики при коротком замыкании должны быть определены посредством настоящего метода с использованием значений, указанных в настоящем стандарте. Однако могут быть использованы и другие, более приемлемые для некоторых материалов постоянные значения, для таких случаев в приложении приведены соответствующие номинальные характеристики кабеля при коротком замыкании и различные постоянные значения.

В настоящем стандарте приняты наиболее неблагоприятные условия короткого замыкания, поэтому определяемые номинальные характеристики являются предельными.

Неадиабатический метод применим для любой длительности короткого замыкания. По сравнению с адиабатическим методом он дает значительное увеличение допустимых токов короткого замыкания для экранов, оболочек и, в некоторых случаях, жил сечением менее 10 мм² (особенно при наличии проволочных экранов).

Для наиболее широко используемых жил силовых кабелей 5 % — это минимальное увеличение допустимого тока короткого замыкания, которое может быть использовано на практике. При этом для соотношения длительности короткого замыкания и площади поперечного сечения жилы менее 0,1 с/мм² увеличение тока незначительно, и может быть использован адиабатический метод. Это характерно для большинства практических случаев.

Настоящий стандарт устанавливает следующую методику расчета:

а) вычисление адиабатического тока короткого замыкания;

б) вычисление поправочного коэффициента, учитывающего неадиабатический характер нагрева;

в) перемножение а) и б) и получение допустимого тока короткого замыкания.

Требования настоящего стандарта являются рекомендуемыми.

1. Обозначения

2. Допустимый ток короткого замыкания

Допустимый ток короткого замыкания определяют по формуле

I = e×I_АД,

где       I — допустимый ток короткого замыкания, А;

            I_АД — ток короткого замыкания, вычисленный на основе адиабатического нагрева;

            e — коэффициент, учитывающий отвод тепла в соседние элементы (см. пп. и ).

Для адиабатических расчетов e = 1.

3. Расчет адиабатического тока короткого замыкания

Формула адиабатического процесса нагрева при любой исходной температуре имеет следующий общий вид:

,

где       I_АД — ток короткого замыкания (среднее квадратическое значение при данной длительности), вычисленный на основе адиабатического процесса, А;

            t — длительность короткого замыкания, с;

            К — постоянная, зависящая от материала токопроводящего элемента (Ас^½/мм²) (см. табл. );

;

            S — площадь поперечного сечения токопроводящего элемента, мм²; для жил, указанных в ГОСТ 22483, можно использовать номинальное сечение;

            Q_f — конечная температура, °С;

            Q_i — исходная температура, °С;

            b — величина, обратная температурному коэффициенту сопротивления токопроводящего элемента при 0 °С (К) (см. табл. );

            ln — log_e;

            s_с — удельная объемная теплоемкость токопроводящего элемента при 20 °С, Дж/К×м³ (см. табл. );

            r₂₀ — удельное электрическое сопротивление токопроводящего элемента при 20 °С, Ом×м (см. табл. ).

4. Расчет температуры при коротком замыкании

В некоторых случаях (например для систем с заземленной нейтралью через сопротивление) при известном максимальном токе короткого замыкания температуру жилы в конце короткого замыкания можно определить следующим образом:

,

где       I_SC — известный максимальный ток короткого замыкания (среднее квадратическое значение для данной длительности).

5. Расчет неадиабатического коэффициента для токопроводящих жил и расположенных на расстоянии друг от друга проволок экранов

5.1. Общие положения

Общий вид эмпирического уравнения для неадиабатического коэффициента:

,

где       F — коэффициент учета неполного теплового контакта между жилой или проволоками и окружающими или соседними неметаллическими материалами, рекомендуемое значение — 0,7 (1,0 — для маслонаполненных кабелей);

            А, В — эмпирические постоянные, основанные на термических характеристиках окружающих или соседних неметаллических материалов:

 (мм²/с)^½, где С₁ = 2464 мм/м,

 (мм²/с), где С₂ = 1,22 K×мм²/Дж;

            s_с — удельная объемная теплоемкость токопроводящего элемента, Дж/К×м³;

            s_i — удельная объемная теплоемкость окружающих или соседних неметаллических материалов, Дж/К×м³;

            r_i — удельное термическое сопротивление окружающих или соседних неметаллических материалов, К×м/Вт.

(Предлагаемые значения постоянных для этих материалов приведены в табл. ).

5.2. Токопроводящие однопроволочные или многопроволочные жилы

Для обычных комбинаций материалов общая формула может быть упрощена следующим образом:

,

где       X и Y, включающие коэффициент теплового контакта 0,7 (1,0 для маслонаполненных кабелей), указаны в табл. .

5.3. Изолированные друг от друга проволоки экрана

5.3.1. Полностью уплотненные

Формула применима к проволокам экрана, расположенным на расстоянии не менее одного диаметра проволоки друг от друга и полностью окруженным неметаллическими материалами. Влияние тонких спирально наложенных выравнивающих лент не учитывают. Для обычных сочетаний материалов можно использовать упрощенную формулу, приведенную в п. ; в иных случаях следует применять общую формулу, приведенную в п. при F = 0,7. Ток вычисляют для одной проволоки и затем умножают на число проволок n, в результате чего получают полное значение тока короткого замыкания. Таким образом, во всех формулах используют площадь поперечного сечения одной проволоки.

5.3.2. Не полностью уплотненные

Этот метод также применим к проволокам экрана, расположенным под экструдированной трубкой; причем между проволоками имеется воздушное пространство. Влияние тонких спирально наложенных выравнивающих лент не учитывают. Используют общую формулу, приведенную в п. , при F = 0,5. Если проволоки расположены между двумя различными материалами, следует использовать среднее арифметическое значение удельных термических сопротивлений и удельных объемных теплоемкостей двух материалов. Ток определяют для одной проволоки и затем умножают на число проволок, в результате чего получают полное значение тока короткого замыкания. Таким образом, во всех формулах используют площадь поперечного сечения одной проволоки.

6. Расчет неадиабатического коэффициента для оболочек, экранов и проволок брони

Примечание. Важно правильно определить используемое в адиабатической формуле значение площади поперечного сечения оболочки или экрана.

6.1. Общие положения

Коэффициент e для оболочек, экранов и брони определяют по формуле

.

Коэффициент M определяют по формуле

, (c^-½),

где       s₂, s₃ — удельная объемная теплоемкость среды с каждой стороны экрана, оболочки или брони, Дж/К×м³;

            r₂, r₃ — удельное термическое сопротивление среды с каждой стороны экрана, оболочки или брони, К×м/Вт;

            s₁ — удельная объемная теплоемкость экрана, оболочки или брони, Дж/К×м³;

            d — толщина экрана, оболочки или брони, мм.

Предлагаемые тепловые постоянные для различных материалов указаны в табл. . Рекомендуется использовать значение F = 0,7, за исключением случаев, когда металлический элемент полностью соединен одной стороной с соседней средой, в этом случае можно использовать значение F = 0,9.

Значение e можно также определить по чертежу после того, как получено .

6.2. Трубчатые оболочки

Площадь поперечного сечения, используемую в адиабатической формуле, определяют следующим образом: S = pdd, где d — средний диаметр оболочки, мм.

Примечание. Для гофрированных оболочек , d — толщина оболочки, мм.

Там, где предполагается непосредственный тепловой контакт коэффициент теплового контакта (F) можно принять за единицу.

6.3. Ленты

6.3.1. Продольно наложенные

Площадь, используемая в адиабатической формуле, является поперечным сечением ленты при условии, что перекрытие составляет не более 10 % ее ширины.

S = wd,

где       w — ширина ленты, мм;

            d — толщина ленты, мм.

6.3.2. Спирально наложенные

Трудно определить степень контакта между витками и внутри витков лент, особенно после определенного периода эксплуатации, поэтому предполагается, что ток протекает по спирали и, таким образом, общую площадь поперечного сечения лент определяют по формуле

S = nwd,

где       n — число лент;

            w — ширина ленты, мм;

            d — толщина ленты, мм.

6.4. Касающиеся друг друга проволоки

В адиабатической формуле используют общую площадь поперечного сечения проволок. Диаметр отдельной проволоки принимают за d.

6.5. Проволочная оплетка

Предполагается, что проволочная оплетка имеет площадь поперечного сечения, равную числу проволок в оплетке, умноженному на площадь поперечного сечения отдельной проволоки. d равна удвоенному диаметру одной проволоки.

Таблица 1

¹⁾ Значения получены по формуле п. .

²⁾ Значения из (Публикации МЭК 287 (табл. )).

³⁾ Значения из (журнала Electra № 24, октябрь 1972, стр. 91).

Таблица 2

Тепловые постоянные материалов

¹⁾ Значения из Публикации МЭК 287 (табл. 4).

²⁾ Значения из (журнала «Electra»; № 24, окт., 1972, стр. 91).

³⁾ Значения из (отчета EPRI № EL — 3014).

Таблица 3

Постоянные, используемые в упрощенных формулах расчета для жил и проволочных экранов

Примечание. Коэффициент теплового контакта — 0,7; для маслонаполненных кабелей — 1,0.

Неадиабатический коэффициент (e) для оболочек, экранов и брони

ПРИЛОЖЕНИЕ А

ПОЯСНЕНИЯ К РЕКОМЕНДУЕМЫМ МЕТОДАМ УЧЕТА НЕАДИАБАТИЧЕСКОГО НАГРЕВА ПРИ РАСЧЕТЕ ДОПУСТИМЫХ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Допущение о тепловых потерях в изоляции может быть выражено в виде коэффициента, изменяющего либо затраты энергии при коротком замыкании, либо максимальную допустимую температуру. Выбран первый вариант, т.к. он позволяет сохранять постоянный предел температуры для материала и не изменять его в зависимости от тепловых потерь в изоляции. Коэффициент определяется соотношением затрат энергии в адиабатическом и неадиабатическом режимах и, таким образом, непосредственно влияет на значение тока в проводнике, поскольку длительность в обоих случаях одинакова.

В некоторых конкретных случаях (например система с заземленной нейтралью) максимальный ток короткого замыкания известен, и рекомендуемый метод может быть преобразован для определения максимальной температуры при коротком замыкании.

А) Токопроводящие жилы

Проведено значительное количество теоретических и экспериментальных исследований в области кабелей с медными токопроводящими жилами и поливинилхлоридной (ПВХ) изоляцией, в то время как по кабелям с медными токопроводящими жилами и бумажной изоляцией имеется небольшое количество данных. Рекомендуемый в настоящем стандарте метод был основан на данных по кабелям с медными токопроводящими жилами и ПВХ изоляцией и затем экстраполирован на кабели другого типа. Такая экстраполяция была подтверждена имеющимися результатами нескольких с бумажной изоляцией.

Получено достаточное соответствие между результатами вычислений при помощи четырех независимых теоретических методов, метода расчета переходных характеристик при помощи ЭВМ (этот метод принят CIGRE для расчета номинальных характеристик в переходном режиме*) и данными экспериментальных исследований.

* Electra, № 87, март 1983, стр. 41.

Формула имеет следующий вид:

.

Полученная эмпирическим путем формула этого вида соответствовала рассчитанной при помощи ЭВМ кривой для ПВХ. Эмпирические постоянные А и В включали удельные теплоемкости жилы и изоляции, а также удельное термическое сопротивление изоляции.

Путем модификации этих постоянных (используя значения, опубликованные в Electra, № 24, стр. 90, 91) были получены кривые для других комбинаций материалов жилы и изоляции.

На практике имеет место большой разброс результатов экспериментальных исследований, который объясняется тепловым контактом между жилой и изоляцией. В формулу был введен коэффициент F, в соответствии с теоретическими исследованиями. Значение F = 0,7 соответствовало всем имеющимся экспериментальным данным для ПВХ, и затем использовалось для всех комбинаций материалов жилы и изоляции (за исключением маслонаполненных кабелей, для которых вследствие хорошего теплового контакта можно использовать коэффициент l,0). Возможные погрешности расчета, таким образом, учитываются в сторону повышения надежности кабелей.

Коэффициент e в некоторой степени зависит от температуры, но в диапазоне температур, которые обычно имеют место на практике, эту зависимость можно не учитывать (она учтена в коэффициенте 0,7).

Рабочая группа полагала, что 5 % — минимальное увеличение допустимого тока короткого замыкания, которое может быть реализовано на практике. При t/S < 0,1 с/мм² увеличение тока в жиле незначительное и неадиабатический метод не рекомендуется применять при таком соотношении, которое наиболее часто встречается при эксплуатации.

В) Экраны и оболочки

Экраны и оболочки являются элементами конструкции кабелей, в наибольшей степени определяющими значения допустимого тока короткого замыкания в условиях неадиабатического нагрева.

Рабочая группа располагала несколькими методами расчета: аналитическими и с использованием ЭВМ. Был выбран метод с введением упрощений теоретически наиболее точного метода*, который непосредственно учитывает изменение потерь в зависимости от температуры.

*Mildner; R. С., AIEE Trans. Том 87, стр. 749 — 758, март 1968.

Основной проблемой было недостаточное количество результатов экспериментальных исследований, необходимых для сравнения с данными расчета при помощи теоретического метода. Получено определенное соответствие с несколькими имеющимися результатами испытаний, особенно при введении коэффициента, учитывающего тепловой контакт (так же, как для жилы). Кроме того, результаты испытаний, полученные методом с использованием ЭВМ (см. п. ), также соответствовали теоретическим данным.

Коэффициент e и в этом случае в некоторой степени зависит от температуры, но в уравнении представлен наиболее неблагоприятный случай, и на практике эту зависимость можно не учитывать.

Коэффициент теплового контакта выбран для различных конструкций оболочки и экрана с учетом степени теплового контакта. Например, кабели с бумажной изоляцией, свинцовой оболочкой и битумным слоем под наружной оболочкой имеют весьма хороший контакт, а гофрированные алюминиевые оболочки кабелей с бумаго-массной изоляцией имеют плохой контакт с изоляцией.

Все допущения делались в сторону увеличения надежности кабелей. Наиболее сложно определить сопротивление и площадь поперечного сечения ленточных экранов, наложенных с перекрытием, и многослойных ленточных экранов. Сопротивление значительно зависит от степени контакта между витками ленты, который может случайным образом изменяться в течение короткого замыкания. Поэтому принято допущение, обеспечивающее определенный запас, а именно: ток течет вдоль ленты по спирали вокруг кабеля, а между витками нет проводимости. При этом используется площадь поперечного сечения ленты (или лент).

В этом случае получают заниженные номинальные значения для условий короткого замыкания, но они все же выше тех, которые определены на основе адиабатического режима при том же допущении отсутствия контакта между витками.

Аналогично допускается, что экраны в виде оплетки из проволок имеют трубчатую форму и не имеют контакта между проволоками. Площадь поперечного сечения в этом случае определяют как площадь поперечного сечения одной проволоки, умноженную на общее число проволок в оплетке, а за толщину принимают удвоенный диаметр одной проволоки.

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1.  ПОДГОТОВЛЕН И ВНЕСЕН Министерством электротехнической промышленности и приборостроения СССР

2.  УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по управлению качеством продукции и стандартам от 23.01.91 № 34

Настоящий стандарт подготовлен методом прямого применения международного стандарта МЭК 949-88 «Расчет термически допустимых токов короткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева» и полностью ему соответствует

3.  ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

4.  ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ